Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат

Курсовая работа

Выполнил студент ФЕЛ, гр. ДЕ-91 Дзёма Н.А.

Государственный технический институт Украины «КПИ»

Киев 2003

Введение

При конструировании систем остывания импульсных лазеров с частотой генерации fг 1 Гц рекомендуются жидкостные системы остывания.

Рациональная конструкция узлов крепления стержня активного вещества и лампы накачки, также лучший выбор зазоров и сечений каналов Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат теплоотводов позволяют повысить эффективность термообмена, уменьшить перепад температуры в кристалле, уменьшить расход охлаждающей среды. Фотохимическая устойчивость, злость и коррозирующее действие охлаждающих сред на материалы конструкции могут явиться предпосылкой нарушения обычной работы даже самой надежной системы остывания.

1. Виды охлаждающих систем

Для охлаждениея лазерной головки используются разные виды охлаждающих систем. Выбор подходящего типа Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат системы находится в зависимости от характеристик лазера и критерий его использования. Разглядим некие типы систем.

1.1. Системы глубочайшего остывания.

Для спектроскопических исследовательских работ черт разных активных веществ лазеров, также с целью получения хороших режимов выходной энергии и частоты излучения используют криостаты. В кристалле рубина с 0,05% -ным содержанием ионов Сг3+ при 77 К Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат пороговая мощность накачки на 40% меньше, чем при 300 К. Кристаллы CaWO4 : Nd3+ имеют порог генерации при 77 К в два раза наименьший, чем при 300 К. Выходная энергия кристалла CaF2 : Dy2+ при Т = 77 К и пороговом значении энергии накачки равна Евых = 1,5 • 10-6 Дж. Для резвого остывания активного вещества применяется компактная двухконтурная система с Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат раздельным остыванием. Камера этой системы представляет собой герметичный цилиндр эллиптического сечения с высочайшей степенью чистоты обработки внутренней поверхности. В одном из сопряженных фокусов'цилиндр а находится микрохолодильник с активным веществом, а в дру.гом—импульсная лампа накачки. Лампа охлаждается оптически прозрачной фторо- либо кремнийсодержащей жидкостью, тепло Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат от которой отбирается в особом теплообменнике водянистым азотом, выходящим из микрохолодильника. Жидкостный контур остывания — замкнутого типа. Активное вещество подвергается глубочайшему остыванию в микрохолодильнике. Водянистый азот из сосуда емкостью 0,015 м3 под давлением 1 Па подается в теплообменник.

Чтоб избежать закипания на поверхности активного вещества, азот в теплообменнике переохлаждается и потом омывает кристалл. Весь комплекс Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат системы остывания представляет собой стационарную установку, обеспечивающую генерацию излучения лазера с частотой следования импульсов 10... 100 Гц при изменении температуры среды ± 50° С.

1.2. Замкнутые жидкостные системы остывания.

Для лазеров, используемых в компактной аппаратуре, разработана жидкостная охлаждающая система и жидкостная система термостабилизации с коаксиальной лампой накачки. Внутренний объем камеры лазера разбит Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат коронками на две полости. Импульсная лампа накачки и кристалл омываются охлаждающей жидкостью, заполняющей весь внутренний объем герметичного корпуса. Тепло от кристалла, импульсной лампы и часть тепла от отражателя отбирается хла-доагентом, перекачиваемым насосом из одной полости в другую, а потом передается внешнему корпусу. Другая часть тепла, выделяющегося в Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат отражателе, передается кондуктивно, благодаря плотной посадке на корпус. Для роста термообмена в корпусе изготовлено четыре винтообразных паза, увеличивающих турбулентность потока и поверхность термообмена. Такое конструктивное решение дает возможность понизить массу и габариты, а отсутствие соединительных трубок и нужной герметизации уплотнений обусловливает существенное увеличение эксплуатационной надежности устройства и получение устойчивой Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат генерации с частотой fг ~ 1 Гц.

1.3. Полупроводниковые системы термостабилизации.

В этих системах, работающих на эффекте Пельтье, совмещены в едином блоке осветитель камеры лазера с термоэлектрическим холодильником. Применение таких систем оправдано при холодопроизводительности термобатарей 30...40 Вт и при температуре среды до +50° С.

К плюсам полупроводниковых систем следует отнести маленькую массу и габариты, сравнимо малую потребляемую Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат. мощность, возможность резвого перехода от режима остывания к режиму нагрева, возможность работы в широком спектре окружающих температур, давлений, вибраций и ускорений. Но при холоднопроизводйтельности 150...200 Вт и поболее эти системы по габаритам и энергетическим характеристикам уступают жидкостным и компрессионным системам. Импульсная лампа и кристалл, закрепленные в осветителе, кондуктивно охлаждаются Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат шиной, сделанной иа красноватой меди. Кристалл крепится к шине через мягенькую подложку из. незапятнанного индия, допускающую пластические деформация. В отверстие шины вставлены термисторы, которые управляют электронной схемой термобатарей. При работе лазера медная шина играет роль типичного аккума теплоты во время генерации излучения и аккума холода во время пауз меж Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат вспышками. С целью обеспечения неплохого термического контакта меж теп-лоотводящей шиной и кристаллом рубина по образующей кристалла вжигается полоса серебра шириной 2,5...3 мм, и шириной 50...70 мкм. Перепады температуры на поверхности кристалла от вспышек лампы способны достигать 20° С. Наибольшее воздействие на добротность резонатора при данной системе термостабилизации оказывает нессиметрич-ная тепловая деформация Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат кристалла, имеющая нрав оптического клина. Полупроводниковая система термостабилизации предназначена для лазеров, работающих с частотой повторения менее одной вспышки за 2...5 с при q^ = 10...15 Вт/см2. Коэффициент термообмена таких систем мал, и составляет 50...100 Вт/(м2 • К).

В конце концов, разглядим системы вихревого остывания, которые применимы и в нашем случае.

1.4. Вихревой воздухохолодильник Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат.

Эффект вихревого температурного расширения сжатого газа открыт Ранком в 1931 г. С того времени исследованию этого эффекта посвящено много работ.

Практической реализацией идеи вихревого эффекта явилось создание вихревых холодильников, используемых как при проведении научно-исследовательских работ, так и в индустрии.

Вихревой эффект может быть применен при разработке маленьких устройств для Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат остывания маленьких объектов с массой порядка нескольких гр до температуры порядка —50° С. Вихревой холодильник, отличаясь исключительной простотой конструкции и надежностью в работе, может быть сделан довольно малогабаритным и легким при сравнимо маленьком расходе воздуха и давлении газа в несколько атмосфер.

Принцип деяния.

Понятно, что действенное остывание газа Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат может быть осуществлено в процессе расширения с отдачей наружной работы — в процессе детандирования газа.

Безупречным процессом расширения газа с совершением наружной работы является изоэнтропный процесс, изменение температуры безупречного газа в каком определяется уравнением адиабаты

где Т и Р — температура и давление на входе и выходе;

k — показатель адиабаты.

В процессе расширения Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат методом обычного дросселирования кинетическую энергию вытекающей струи охлажденного газа использовать не удается: она на сто процентов преобразуется в тепло, потому процесс протекает при неизменной энтальпии, а для безупречного газа — и при неизменной температуре.

Вихревая труба представляет собой устройство, в каком процесс дросселирования сопровождается частичным преобразованием энергии газа в механическую Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат работу, в итоге чего часть газа охлаждается, а другая часть — греется. Разглядим схему вихревой трубы, представленную на рис. 1. Сжатый газ поступает в цилиндрическую трубу / через отверстие, расположенное по касательной к ее внутренней окружности. Труба с одной стороны ограничена диафрагмой 2 с маленьким отверстием в центре, с другой стороны — вентилем 3. Благодаря Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат тангенциальному расположению отверстия, струе газа, охладившегося при расширении, сообщается вихревое движение. Поле угловых скоростей w вихря в сечении /—/, проходящем через плоскость входного отверстия, является неравномерным — большими угловыми скоростями владеют слои, расположенные поближе к геометрической оси трубы; по мере удаления от центра угловая скорость вихря падает.

Рис. 1. Принципная Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат схема вихревой трубы: р1, Тc—давление и температура газа; Тх, Tг — температура прохладного и жаркого потоков

В этой неравномерности рассредотачивания угловых скоростей и кроется возможность температурного разделения слоев газа в вихревом холодильнике. Вправду, при вращательно-поступательном движении повдоль трубы центральные слои, крутящиеся с большенными скоростями, испытывают сопротивление со стороны слоев, крутящихся Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат с наименьшими скоростями. Наличие трения меж слоями газа приводит к тому, что в неком сечении II—II рассредотачивание угловых скоростей становится близким к равномерному. С энергетической точки зрения это значит, что центральные слои дали часть собственной энергии на создание механической работы против сил сцепления с наружными слоями и Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат благодаря этому сохранили ту пониженную температуру, которую они получили при расширении на входе в трубу.

Для массы газа т, вращающейся со скоростью w на расстоянии r от центра, кинетическая энергия, переданная наружным слоям, составляет:

где А — термический эквивалент работы; w1, w2,—угловые скорости потока.

Охладившийся центральный поток газа выходит из вихревой Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат трубы через отверстие в диафрагме, более нагретые наружные слои отводятся наружу через вентиль.

Движение потоков может осуществляться как в обратных, так и в одном направлении.

Рис. 2. Лазерная головка с вихревым воздухохододильником :

1 — диффузор; 2 — патрубок нагретого потока воздуха; 3 — фланец; 4 — электрод лампы накачки; 5 — лампа; 6 — кристалл; 7 —радиатор; 8 — отражатель; 9 — изолятор; 10 — держатель лампы; 11 — цанга Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат кристалла; 12 — сопло-улитка; 13 — штуцер; 14 — корпус.


Вихревой воздухохолодильник дает возможность сделать систему остывания с наименьшими массой и габаритами. При всем этом эффективность остывания по сопоставлению с обыкновенными газовыми системами растет в пару раз. Как уже говорилось, принцип остывания активного вещества в этой системе основан на образовании воздушного вихря, передвигающегося с Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат тангенциальным ускорением в сопло, имеющее форму спирали Архимеда (сопло-улитка) (рис. 2). Кристалл закрепляют цангами на оси вихревой трубки, сделанной из прозрачного кварца. В корпусе вихревой трубки устанавливают сопло-улитку. На обратном конце трубки находится диффузор. Сжатый воздух из наружной сети поступает через подводящий патрубок в сопло. Образующийся там Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат вихрь движется в осевом направлении повдоль трубки к диффузору. Насыщенная закрутка воздушного потока делает градиент статического давления и высшую турбулентность. Вследствие этого в центральной части вихревой трубки создается зона пониженного давления и температуры. Наличие диффузора содействует понижению температуры в этой зоне до —100° С. Высочайшая турбулентность вихря обеспечивает огромные значения Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат коэффициента термообмена 200...550 Вт/(м2 • К). Ось вихревой трубки совмещена с кристаллом активного вещества. Отработанный воздух из диффузора поступает вовнутрь отражателя, охлаждает лампу и выходит наружу. Отсутствие термический изоляции вихревой трубки от корпуса камеры не сказывается на теплофизических свойствах системы остывания, потому что низкотемпературная зона в центре вихря отделяется от стен трубки Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат периферийными слоями, имеющими температуру, близкую к окружающей. Эта же особенность исключает запотевание внешних стен кварцевой трубки. Лучшая площадь сечения сопла при давлении 9,81 • 104 Па составляет одну десятую площади сечения вихревой трубки, а наилучшее отношение длины трубки к поперечнику равно 3...5. Для лучшего остывания кристалла величину зазора меж дисками диффузора следует избрать Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат равной (0,05... 0,07) • Da. W Dy — поперечник вихревой трубки. Значения коэффициента термообмена и температуры остывания ДТ зависят от давления р и дела d/D„ 0,25...0,8; составляет: а = (360...525) Вт/м2 • К. Системы термостабилизации, использующие вихревой эффект, надежны и конструктивно ординарны.

2. Расчет вихревого холодильника

Опыт, скопленный в итоге исследования вихревого эффекта, позволил Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат сделать методику расчета, пользуясь которой, можно получить рациональные соотношения для размеров вихревой камеры. Из исследовательских работ необходимо подчеркнуть работу А. Меркулова, в какой приведена методика расчета вихревых труб поперечником 20—50 мм. Обозначенная методика базируется на использовании узнаваемых зависимостей коэффициента температурной

эффективности hx от .

Коэффициент температурной эффективности представляет собой отношение эффекта остывания DТ, к Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат эффекту остывания DTs; при изоэнтропийном расширении:

(1.1)

где T1 — абсолютная температура на входе;

Тx — абсолютная температура прохладного потока;

k — показатель адиабаты;

— степень расширения вихревого холодильника.

Для вихревых холодильников коэффициент температурной эффективности не находится в зависимости от T1 в интервале температур 30—150° С при 2<π< 6.

Схема расчета вихревого воздухохолодильника:

1. Определяется степень Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат расширения холодильника по данному эффекту остывания DTx= Т1 -Tx

(1.2)

Коэффициент температурной эффективности ηx рассчитывается по графику.

2. Давление воздуха на входе P1 = π · Px.

3. Расход воздуха:

(1.3)

где Qx —холодопроизводительность холодильника, равная теплопритокам к объекту остывания;

Ср — теплоемкость воздуха при неизменном давлении;

ΔTm— допускаемый обогрев воздуха на охлаждаемом объекте. Величину μ принимают, как указывалось выше Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат, равной 0,6 либо 0,3—0,2.

4. Площадь сечения соплового входа. Выбор формулы для расчета сечения сопла находится в зависимости от того, является ли истечение из сопла до- либо сверхкритическим. Критичное отношение давлений для воздуха πkp == 1.89.

Сначала определяют степень неполноты расширения жаркого потока: π' = 1,59 —0,27π + 0,062π2, и степень недорасширения потока на выходном срезе сопла π" = 1,2π'.

Потом находят степень расширения в Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат сопле πс= π/π11 Если степень расширения в сопле больше критичной, то проходное сечение сопла определяется по формуле

(1.4)

где αc— коэффициент расхода сопла (0,94 — 0,96).

Если степень расширения в сопле меньше критичной, расчет ведется по формуле

(1.5)

где γ— удельный вес воздуха на входе в сопло;

g — ускорение силы тяжести.

5. Размеры соплового входа. В Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат случае прямоугольного сечения сопла рекомендуется брать отношение высоты h к ширине b равным 0,5. Сечение может быть и квадратным.

6. Внутренний поперечник вихревой камеры

7. Поперечник отверстия диафрагмы прохладного воздуха Dx = Dг(0,35+ 0,313μ).

8. Длина вихревой зоны выбирается равной L = (8—10)Dг.

Определим характеристики воздуха и геометрические размеры вихревого микрохолодильника, если прохладный поток обязан иметь Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат температуру Тx = —50° С. Теплопритоки к охлаждаемому объекту составляют 10 кал/мин. Допускаемый обогрев прохладного потока ΔΤm== 10° С. Температура воздуха на входе T1 = 20°С.

1. Эффект остывания DTx= Т1 -Tx= 293 — 223 = 70° К.

2. Нужная степень расширения воздуха

Тут k = 1,41; ηx, = 0,5 [формула (1.1)].

3. Давление воздуха на входе P1 = 9,3·1 == 9,3 ama.

Беря во внимание дефицитность опытнейших данных по Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат расчету труб малого поперечника, берем изначальное давление завышенным и равным 10 aтa и как следует P1 = 10.

4. Расход воздуха =21 г/мин. Тут Qx= 10 кал/мин; Ср = 0,24 кал/град; ΔΤm== 10° С; μ=0,2 [формула (1.2)].

5. Площадь соплового входа π΄= 5,09; π" = 6,1; πс = =1.63<1.89

Степень расширения в сопле вышла меньше критичной, потому площадь сопла определим по формуле (1.5).

Подставив G = 0,00035 кГ/сек; аc Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат = 0,95; k = 1,41; g = = 981 см/сек2; γ == 1,16-10-6 кГ/см3; πc = 1,63; P1 = 10 кг/см2, получим Fc = 0,0045 см2 = 0,45 мм2.

6. Размер соплового входа. Приняв сечение сопла квадратным, найдем его сторону: b=h= = 0,67 мм.

7. Внутренний поперечник трубы Dг== 3,62-0,67 = 2,4 мм.

8. Поперечник отверстия диафрагмы Dx = 2,4·(0,35 + 0,313· 0,2) = 1 мм.

9. Длина вихревой зоны L == 9-2,4 = 21,6 мм.

По описанной методике Е. И. Антоновым вместе Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат с С. Т. Цуккерманом был разработан и экспериментально изучен маленький вихревой холодильник МХ-2.

Отличительной особенностью этого микрохолодильника являются его малые габариты и вес. При длине 50 мм и наивысшем поперечнике 18 мм он весит всего 15 г. Микрохолодильник рассчитан на работу от магистрали сжатого воздуха при давлении от 2 до 15 кГ/см2 и может Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат быть применен для остывания объектов до температур порядка —50° С при комнатных критериях.

3. Расчет энергетических черт

Эффективность и техническое совершенство энергетических систем и квантовых устройств принято оценивать значениями выходной энергии, мощности, к. п .д. и квантовой эффективности. Если твердотельные лазеры оценивать по к. п. д., не беря во Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат внимание их уникальные физические характеристики, то они покажутся малоэффективными системами (к.п.д. наилучшего рубинового либо неодимового лазера не превосходит 1,5%). Образно говоря, большая река входной энергии оптической накачки преобразуется в хилый ручеек индуцированного излучения. Для подготовительной оценки энергетических черт проектируемых твердотельных лазеров можно использовать методику расчета мощности лазеров, работающих Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат в режиме свободной генерации при температуре 300 К с усреднением значений мощности по отдельным пикам диапазона излучения. Энергия импульса индуцированного излучения с продолжительностью импульса τи для лазера, имеющего активное вещество объемом V = Sl, равна Eвых == РвыхV τи

Для оценки выходной энергии, излучаемой лазером, лучше, чтоб она была выражена через известные либо измеряемые экспериментально Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат характеристики. К примеру, количество ионов хрома, перешедших на уровень Е2 с частотой перехода v32 при энергии оптической накачки Eh квантовой эффективности (квантовом выходе люминесценции) ηэ равно:

Число полезно излученных фотонов в рабочем переходе при N2 ~ N/2 равно (Енηэ/hV32 — Nо/2), выходная энергия

Беря во внимание значение пороговой Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат энергии оптической накачки т. е. малой энергии накачки, нужной для возбуждения аксиального типа колебаний индуцированного излучения на длине волны, распространяющейся в строго продольном направлении по оси резонатора. совсем получим

Результаты расчетов по этой формуле согласуются с экспериментальными данными, приобретенными для целого ряда разработанных лазерных головок. Данная формула комфортна для Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат оценки выходной энергии твердотельных импульсных лазеров. Отношение Ен/Еo измеряется для всех систем оптической накачки в относительных величинах, превосходящих пороговую энергию. Мощность генерации четырех- либо трехуровневого лазера Рвых можно получить при помощи таковой зависимости:

(1.6) где hvг — энергия кванта индуцированного излучения генератора, Дж; hvн — энергия кванта излучения накачки, Дж; l — длина кристалла активного Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат вещества, см; βдис — коэффициент внутренних (диссипативных) утрат в активной среде; число порогов, т. е. коэффициент превышения энергии накачки Ен над пороговой энергией накачки Ео; ηэ — квантовая эффективность; mp — коэффициент, учитывающий радиационные шумы; b — коэффициент преобразования электронной энергии в лучистую (к. п. д. лампы накачки—светоотдача импульсных Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат ламп); ηo— параметр, характеризующий долю света, падающего с отражателя на поверхность кристалла (к. п. д. оптической отражательной системы лазера); ηl — коэффициент использования излучения лампы накачки, поглощенной кристаллом.

Наибольший коэффициент усиления для перехода Е2 → Е1 при условии скопления квантовых частиц на уровне Е2 активного вещества

(1.7)

где B21 — коэффициент Эйнштейна; δ— отношение утрат (τл Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат + βдис) к наибольшему усилению Gmax.

Рассчитаем мощность рубинового лазера, имеющего последующие характеристики: hvг== 2,8 • 10-12 эрг; hvн = 4 • 10-12 эрг; ηэ= 0,5; No = 1,62•1019 см-3; βдис = 0.06 см-1; X == 3; τλ = 0,1 см -1; b = 0,5; ηо = 0,5; Ео == 600 Дж; тр == 0,9; l = 6,6 см; d == 0,65 см.

Мощность импульса в режиме свободной генерации Рвых ~ 8 кВт. Энергия потока излучения, выходящего за границы резонатора лазера за один импульс Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат продолжительностью τн = 5•10-4 с, определяется как Eвых ~ 4 Дж.

Если известны последующие характеристики рубинового лазера: стержень — стекло КГСС-7; SI=10 см3; No= 0,6• 1021 см-3; ηэ= 0,5; Ео == 600 Дж; тр == 0,9; l = 6,6 см; d == 0,65 см; τл /(τл + βдис)=0,7 получим мощность излучения

При 3-х порогах (X = 3) мощность генерации рубинового лазера Рвых ~ 6,6 кВт. Формулы (1.6) — (1.7) позволяют приближенно Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат высчитать энергию и мощность генерации твердотельных лазеров по избранным характеристикам резонатора и активного вещества. Некие свойства, нужные для расчета, определяют при помощи спектроскопических измерений либо получают экспериментально уже в готовом образчике лазера.

Выводы

В данной работе подверглись рассмотрению разные виды охлаждающих устройств для твредтотельных лазеров.

Рациональная конструкция узлов крепления Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат стержня активного вещества и лампы накачки, также лучший выбор зазоров и сечений каналов теплоотводов позволяют повысить эффективность термообмена, уменьшить перепад температуры в кристалле, уменьшить расход охлаждающей среды. Фотохимическая устойчивость, злость и коррозирующее действие охлаждающих сред на материалы конструкции могут явиться предпосылкой нарушения обычной работы даже самой надежной системы остывания Головка рубинового лазера с термоохлаждением - реферат.

Перечень литературы

Байбородин Ю.В. Базы лазерной техники. — Киев: Вища школа. Головное изд-во, 1981. —408 с.

Е.И. Антонов и др. Устройство для остывания приемников излучения. —Ленинград: Изд-во «Машиностроение», 248 с.



godovoj-otchet-proektno-iziskatelskogo-instituta-oao-yakutagropromproekt.html
godovoj-otchet-za-2007-god-utverzhden.html
godovoj-otchet-za-2010-god-kod-emitenta-10682-f.html